6，3,挠度验算6,3,1、本条给出了考虑滑移效应的。正弯矩作用下钢、混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式 栓钉处于弹性阶段时 荷载、滑移曲线接近直线，本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度，即K.V s,参见Y。C Wang.Deflection。of.Steel.Concrete，Composite,Beams.with Partial,Shear.Interaction.Journal，of、Structural，Engineering，1998、124 10。1159,1165.规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载，滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量,单位为mm,根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue。W，C，Static.behavior,and.theoretical model,of。stud.shear、connectors，ASCE,Journal of,Bridge，Engineering。2008.134.6。623，634,K，2 Vu.0、97V.6,式中.V.栓钉产生滑移s时承受的剪力，N,Vu，栓钉抗剪承载力 N。在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时.在简支梁全跨长范围内。K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度。正弯矩作用下钢,混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定 1.在正常使用阶段，钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段.2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比、3，外荷载作用下 同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率。基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系。建立钢,混凝土组合梁的微段分析模型.如图1所示，图1 钢。混凝土组合梁微段计算模型,图中符号Nc,Vc，Mc为混凝土形心处的轴力 剪力。弯矩 Ns、Vs，Ms为钢梁形心处的轴力.剪力。弯矩.M为截面总弯矩,q为交界面单位长度上的水平力,按照本规范、国家标准，钢结构设计规范,GB,50017.2003、欧洲规范4.1992 和英国钢结构规范.British.standard。structural。use of，steel work。in，building、BS.5950，3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验。参见何池.预应力组合梁长短期性能研究与时随分析、同济大学硕士学位论文。上海、同济大学 2002 和聂建国,钢 混凝土组合梁强度，变形和裂缝的研究,博士后出站报告。北京、清华大学.1994、中的3根简支钢。混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算,详见 钢、混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告。钢，混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010。结果表明、在P，0.2Pu 0,4Pu时,按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小.在P 0.2Pu，0，4Pu时、挠度计算值和实验值的平均误差均为4。3、平均标准差分别为0、014和0、049、6 3.2。目前国内外规范尚未有针对预应力钢,混凝土组合梁长期变形的计算公式 本条给出了适用于预应力和非预应力钢。混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式、基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立了预应力钢，混凝土组合梁长期变形理论计算模型、推导了长期变形计算公式 详见。体外预应力钢。混凝土组合梁长期性能研究报告、钢。混凝土组合桥梁设计规范.编制组.2010，公式考虑了混凝土收缩，徐变,预应力筋松弛等因素的影响 但过于复杂、不适用于组合梁设计 以组合梁附加变形主要影响因素为参数,引入与时间有关的系数λ、t。和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1。结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果 对原有公式进行了简化，得到本规范式。6,3.2，2 式中计算时刻单位为。d。按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算 并与试验结果和程序计算结果进行了对比,详见、钢.混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告,钢、混凝土组合桥梁设计规范、编制组,2010，结果表明,按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好、且偏于安全.