5。2,荷载。地震作用及内力计算5。2,1。自重荷载标准值可按下式计算 式中、G1k，每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值、kN，m H1,计算截面至堤顶面的距离、m.B1 计算截面以上堤身的平均厚度.m γ。材质重度.kN、m3,5.2 2.防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值.图5.2.2 可按下列公式计算、式中,pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值，kN m2。γy 堤内液体重度.取10kN、m3.Z,液体深度，m。PYk、计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值 kN，m、HY,计算截面至液面距离 m,MYk，计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN，m m,H0 计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离。m，图5。2.2.静液压力计算示意图5.2。3、防火堤内培土的静土压力荷载标准值、图5、2 3，可按下列要求计算。1，图5.2，3中的折线AFD为土压力分布曲线 F为转折点，其压力分布可按下列公式计算。图5,2.3，内培土压力计算示意图、式中，pAk pBk，分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值、kN.m2，pGk。土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN.m2，h 培土坡线与堤背延长线的交点A,至堤顶的距离.m。a,培土顶面宽度,m，H1,计算截面以上培土高度，m H2。压力分布曲线转折点至堤顶的距离.m。β 培土坡面与水平面的夹角.γt.土体重度 可取16kN.m3,18kN.m3 Ka，以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数、可按式、5 2、3,7 计算或按本规范附录A表A、0。1确定.K,a。以A,B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式。5。2 3。8 计算或按本规范附录A表A，0、2确定 培土的内摩擦角,当无实验资料时，可根据土的性质取35.40 2、当H1，H2时。土压力合力及弯矩可按下列公式计算 式中，PTk.计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值.kN,m，MTk.计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN m。m。H0 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离.m，3,当H1，H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算。5。2.4。防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定.1、钢筋混凝土防火堤的水平地震作用、图5、2 4,1。标准值可按下列公式计算，图5,2,4,1.钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图.式中、pEGk 每米堤长水平地震作用分布值 kN.m2。PEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值、kN m,MEGk 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值.kN，m,m.αmax 水平地震影响系数最大值 当设防烈度为7度，8度和9度时分别取0.08.0 12,0，16、0 24 和0,32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0。15g和0 30g的地区、η1。钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数。取1。6,X.计算截面至基础顶面的距离。m.α1，α2 根据X.H值求得的相应系数 按表5，2，4确定、H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离。m、H.基础顶面至堤顶的高度。m，B1.计算截面以上堤身平均厚度，m.2、砖.砌块及毛石防火堤的水平地震作用。图5,2 4、2,可按下列公式计算。图5，2 4，2、砖。砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图,式中,η2 砖.砌块及毛石防火堤基本振型参与系数。取1,27、α3 α4 根据X、H比值求得的相应系数,按表5 2、4确定.表5，2、4 系数α1.α2,α3、α4数值表5、2.5.地震作用时。防火堤内水平动液压力标准值。图5、2、5、可按下列公式计算。图5.2，5,水平动液压力计算示意图,式中 pEYk。每米堤长水平动液压力标准值、kN、m2、fd,水平动液压力系数.取0、35.Hd、液体深度 m。PEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值,kN。m、MEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN。m，m HY.计算截面至液面的距离.m.5.2，6.地震作用时。防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算 式中.PETk，计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值。kN m METk 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN、m,m。PTk，土压力合力标准值，kN,m。可按本规范式、5.2 3,9.或.5 2 3,12,计算确定、HT,计算截面以上培土高度。m.