5。2,承载能力极限状态计算规定5 2，1.5.2 2 条文按我国现行规范。建筑结构可靠度设计统一标准,GB 50068 2001,工程结构可靠度设计统一标准.GB.50153的规定.给出了设计表达式、其中有关结构构件抗力的设计值。明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用 1。对于作用分项系数的拟定。这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据 因此主要还以工程校核法确定。即以原规范GBJ、69，84行之有效的作用效应为基础。使修订后的作用效应能与之相接轨。对于结构自重的分项系数、均按原规范的单一安全系数，通过工程校核。维持原水准确定。即取1、20采用、考虑到在给水排水工程中,不少构筑物的受力条件 均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1.27,以使与原规范的作用效应衔接，按原规范GBJ.69 84、盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0,9。当以受弯构件为例时.安全系数K 0、9。1、4、1。26，此时可得,如果盛水压力取设计水位，相应单一安全系数K 1,4时 上表，5，2。2，内ρ,0、2。时的γG,1 27、此值不仅对受弯构件，对轴拉。偏心受力,受剪等构件均可适用。当构件同时承受永久作用和可变作用时.仍以受弯构件为例、此时按原规范。以工程校核前提来看,式 5、2。2.8。是符合式 5。2，2，5，的。γG值是随配筋率ρ而变的,对给水排水工程中的板，壳结构，ρ值很少超过1。因此取γQ、1、27与原规范相比 不会带来很大的出入。一般都在3.以内.稍偏于安全.但考虑与、工程结构可靠度设计统一标准,GB、50153。相协调，条文对γQ仍取1 40、并与组合系数配套使用.2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数、考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的。一般应为第一可变作用 因此可与土压力计算相协调，取该项系数γQ、1、27,方便设计应用，可由受水位变动引起土,水压力同时变动、3。关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则 为此取γQ 1。4 ψC 0，9.最终结果符合上述式、5.2、2.8。与原规划协调一致 仅当可变作用只有一项温,湿度变化时 相应的可变作用效应比原规范提高了1 10倍.这是考虑到温，湿度变化在实践中往往难以精确计算.也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的、同样.对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑,适当提高了要求，4 关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的 钢筋混凝土结构设计规范 TJ 10，74与其修编的、混凝土结构设计规范，GBJ 10。89对此获得 基于后者是满足要求的,因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标,5，2,3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算,包括抗浮、抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面 尚很不统一,尽管在 建筑结构设计统一标准、GB。50068，工程结构设计统一标准,GB。50153、92及,建筑结构荷载规范.GB,50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行.但现行的、建筑地基基础设计规范、GB，50007、仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法 对此考虑到原规范GBJ 69 84给出的验算方法,亦以GBJ 7为基础,并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ,69、84的规定 待今后条件成熟后再行局部修订.以策安全 5。2、4.本条规定保持了原规范的要求。