4，4，冲击式机器.锻锤4。4,1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1 基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值,2 锻锤在下一次打击前，砧座应停止振动，3.锻锤打击后。隔振器上部质量不应与隔振器分离、4、4，2，锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定。1 砧座振动计算时 可假定基础为不动体.宜采用有阻尼单自由度振动模型，图4.4、2.1,2,基础振动计算时 振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型 图4。4。2,2。图4 4 2，1 有阻尼单自由度振动模型1.基础,2。砧座 3 锤头图4，4，2.2。无阻尼单自由度振动模型1,基础 2。地基4 4.3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移，图4、4,2 1，可按下列公式计算.式中,uz1 砧座的最大竖向振动位移 m，m0,锻锤锤头的质量。kg。ms.隔振器上部的总质量 kg、v0 锤头的最大冲击速度 m.s.e1、回弹系数.模锻锤可取0.5，自由锻锤可取0。25，锻打有色金属时可取0 K1、隔振器的竖向刚度 N m。ζz,隔振体系的阻尼比.Cz,隔振器的竖向阻尼系数、N.s m,4,4，4，隔振锻锤基础的最大竖向振动位移。图4。4，2 2,可按下列公式计算,式中,uz2，基础最大竖向振动位移，m,K2。基础底部的折算刚度。N m。Kz、基础底部地基土的抗压刚度。N、m、应按现行国家标准 动力机器基础设计规范.GB，50040的规定确定 4,4。5 锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1,锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振，砧座质量较小时 宜在砧座下增设钢筋混凝土台座 2 砧座或钢筋混凝土台座底面积较大。砧座重心与砧座底面距离较小时,可采用支承式隔振.砧座底面积较小。砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时,可采用悬挂式隔振，3,锻锤的打击中心。隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心 宜在同一铅垂线上，4.砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置 5 采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器、采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器,6。锻锤隔振系统的阻尼比。不宜小于0。2,压力机4、4,6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定。1。当压力机启动 图4，4,6，1 产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算。式中，uz3,压力机工作台两侧的最大竖向振动位移、m、my，压力机的质量,kg。mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和.kg.连杆折合质量可取连杆质量的1 3。r。曲柄半径。m。h1 压力机质心O至隔振器的距离,m.l,主轴轴承O.至压力机质心O的距离.m、c，隔振器之间的距离,m,R1,压力机绕质心轴的回转半径、m.J.压力机绕质心轴的质量惯性矩。kg.m2.ny,压力机主轴的额定转速.rad.s.wk 压力机摇摆振动的固有圆频率。rad、s。ζzl,隔振体系摇摆振动的阻尼比，图4，4。6。1,压力机启动时的力学模型1,基础,2.压力机机身，2,压力机冲压工作时、图4、4 6.2、工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算.式中、uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移，m。F、压力机额定工作压力。N，mt,压力机头部的质量。kg,mg.压力机工作台的质量.kg.K3,压力机立柱及拉杆的刚度 N m E1.压力机立柱的弹性模量,N。m2。E2、压力机拉杆的弹性模量,N m2、A1 压力机立柱的平均截面积,m2。A2、压力机拉杆的平均截面积、m2。L1 压力机立柱的工作长度 m,L2,压力机拉杆的工作长度.m，图4 4。6。2,压力机冲压工作时的力学模型1,基础 2 压力机工作台.3，压力机头部,3，压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算 式中 uz5。冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m，4，4,7.压力机基础的隔振设计应符合下列规定，1.闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部、2,闭式单点压力机和开式压力机。可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部，3 热模锻压力机、应在压力机下部设置钢框架台座、隔振器宜安置在台座下部.4 螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部 5。压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0。1,