5 2，风荷载5、2、2，5 2、3。塔架内有三个或四个排烟筒时,排烟筒的风荷载体型系数。目前有关资料很少、且缺乏通用性，因此，在条文中规定。应进行模拟试验来确定,当然。这样规定将给设计工作带来一定困难，因此,在此介绍一些情况、可供设计时参考.1,上海东方明珠电视塔塔身为三柱式、设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm，高200mm，柱间净距0，75d 相当于φ.0,727。风速17m,s,测定结果如图1、图1、三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1。a。所示风向 以整体系数来表示、μs、3,34。2，75,1 21 根据各国的试验结果。当迎风面挡风系数φ，0，5时，μs值随着φ的增大而增大、特别是在d、V,6m2 s时、遵守这一规律,对于三个排烟筒一般均属于φ。0，5，d,V 6m2,s的情况,d为管径 V为风速,因此、在无法进行试验的情况下.对三个排烟筒的整体风荷载体型系数、可取。μs 1,0，4φ。4 2，四个排烟筒的情况、日本做过风洞试验，该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的,排烟筒布置情况如图2，图2.四筒式布置。经试验后确定排烟筒的体型系数μs，1。10、这个数值比圆管塔架的μs要小一些，但有一定参考价值。在无条件试验时 四筒式排烟筒的μs值 可参考下式 0 风攻角时,μs、1.0、2φ 5,45,风攻角时.μs 1。2，1，0。1φ，6。3，关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑,原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验，塔内为两个排烟筒的情况下 在某些风向下.塔架反而使烟囱体型系数有所增大,但一般情况 排烟筒体型系数大致降低0 09 0，13 平均降低0，11，因此 一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用、5.2、4。本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定 近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏。但在烟囱使用情况调查中 发现钢筋混凝土烟囱上部.普遍出现水平裂缝 这除了与温度作用有关外，也不能排除与横风向风振有关、对于钢烟囱 由于阻尼系数较小。往往横风向风振起控制作用。因此考虑横风向风振是必要的。5、2。5、基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明,横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下、因此要求进行验算、5，2,7，上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱 其上部环向风弯矩较大 需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸、本次规范修订增加了相关计算内容