5、5.地震作用5。5。4,原规范规定烟囱高度不超过100m时,可采用简化方法计算水平地震力，简化计算与实际结果误差较大。特别是自振周期相差会达到50.随着计算机普及和发展,应该全部采用振型分解反应谱法进行计算,本次规范修改取消了简化计算方法，5,5。5。本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法.是根据冲量原理推导的.对于烟囱等高耸构筑物.根据上述理论、推导出的竖向地震作用计算公式、5 5.5，2.和公式 5。5 5。3、用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值。沿高度的分布规律为,在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h。3附近，在烟囱质量重心处。竖向地震力最大,对公式，5 5 5.2，进行整理得、由公式，5 5。5,3。可以看出 竖向地震力与结构自重荷载的比值,自下而上呈线性增大规律 这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的,针对上述计算公式。规范组进行了验证性试验、做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验。模型比例分别为1，40和1,15,竖向地震力沿高度的分布规律、试验结果与理论计算结果吻合较好，见图3 其最大竖向地震力的绝对值,发生在烟囱质量重心处。在烟囱的上部和下部相对较小，图3，试验与理论计算竖向地震力比较 注。89,抗震规范指原国家标准、建筑抗震设计规范,GBJ。11。89.为了偏于安全、本规范规定,烟囱根部取FEv0。0,75αvmaxGE,而其余截面按公式.5。5 5 2,计算,但在烟囱下部、当计算的竖向地震力小于FEv0时,取等于FEv0 见图4,图4 本规范竖向地震力分布 用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用,与原国家标准 建筑抗震设计规范、GBJ.11 89计算的竖向地震作用对比如下.1。建筑抗震设计规范，GBJ,11,89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部 数值为 符号意义见该规范.同时该规范第11 1 5条规定、烟囱竖向地震作用效应的增大系数.采用2，5.因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为,式中，a,设计基本地震加速度.见现行国家标准，建筑抗震设计规范，GB,50011 g,重力加速度.2，本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部 数值为。3。将结构弹性恢复系数代入公式、10 得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较。见表2.表2 两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较、可见.对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言 两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等、两种计算方法的最大区别,在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点.用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力，发生在大约距烟囱根部h,3处，因此。在上部约2h,3范围内 按本规范计算的竖向地震力较，建筑抗震设计规范.GBJ，11 89计算结果偏大.这是符合震害规律的,5。5。6。对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒 其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂.或支承,平台传递给内筒、因此、在竖向地震作用计算时,可以把悬挂.或支承、平台作为排烟筒根部、自由端作为顶部按规范公式进行计算 无论是水平地震.还是竖向地震。它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用.这种动力放大效应沿结构高度不是固定的、而是变化的,变化规律是自下而上逐渐增大,美国圣费尔南多地震、在近十座多层及高层建筑上,测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大,最大值为地面加速度的4倍,1995年日本阪神地震时，在高层建筑上.也测到同样规律、但在高耸构筑物上 还没有地震实测值、烟囱设计规范 编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验，测试了竖向地震作用沿高度的变化规律 烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍。8倍。烟囱各点竖向地震加速度为 式中 avi。av0、分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值 由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为,