D 3.地震作用D 3。1.计算地震作用时，油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度 设计基本地震加速度值.设计地震分组，场地类别、油罐基本周期以及阻尼比确定.并应按图D 3，1采用，水平地震影响系数最大值αmax应按表D.3 1，1采用、特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D，3。1、2采用。抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准 构筑物抗震设计规范。GB 50191的规定.场地类别应按业主提供的书面资料确定,α 水平地震影响系数、αmax。水平地震影响系数最大值。η1.直线下降段的下降斜率调整系数。r,曲线下降段衰减指数，Tg 特征周期 η2 阻尼调整系数，T.油罐自振周期D、3.2 油罐地震影响系数α曲线，图D。3,1，的阻尼调整和形状参数应符合下列规定.1.曲线下降段的衰减指数应按下式确定 式中,r一一曲线下降段的衰减指数、ξ，油罐的阻尼比.应按实测取值、当无实测值时.应取0、05.储液晃动时阻尼比应取0。005,2。直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定 1、当T,s，小于或等于6,0s时、应按下式计算。2,当T、s 大于6，0s时。应按下式计算 式中.η1。一直线下降段的下降斜率调整系数，小于0时.应取0,r、曲线下降段的衰减指数。η2.阻尼调整系数。应按式 D。3.2,4.计算确定，ξ、油罐的阻尼比,应按实测取值。当无实测值时.应取0，05。储液晃动时阻尼比应取0、005、3、阻尼调整系数应按下式确定 式中,η2，阻尼调整系数,小于0，55时 应取0 55.ξ，油罐的阻尼比.应按实测取值 当无实测值时，应取0,05。储液晃动时阻尼比应取0.005.D 3、3、当水平地震影响系数的计算值小于0 05η2αmax时 应取0 05η2αmaxD 3,4、当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时，T采用罐液耦联振动基本周期Tc.当计算罐内液面晃动液高时.T采用储液晃动基本周期Tw、D 3、5 油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算，式中.Tc.罐液耦联振动基本周期 s，R,油罐内半径。m。δ1 3.罐壁距底板1,3高度处的计算厚度.m、Hw,设计液位高度.m Kc.耦联振动周期系数,根据D.Hw值由表D.3 5查取 中间值采用插入法计算 D,3。6。储液晃动基本周期应按下式计算，式中,Tw，储液晃动基本周期，s Ks，晃动周期系数 根据D,H由表D 3.6查取.中间值采用插入法计算、D。油罐内径、m，D，3 7。罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算、式中，Q0，在水平地震作用下.罐壁底部的水平剪力、MN.Cz,综合影响系数、取0，4,α 地震影响系数.根据T值、反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D.3.1采用,对于最大储存容量小于10000m3的油罐.可取α。η2αmax Y1.罐体影响系数、取1.10.g.重力加速度。取9,81m。s2 m 产生地震作用的储液等效质量、kg,m1.油罐储液总质量 kg.Fr。动液系数、由D Hw值应按表D、3。7选取 中间值用插入法计算，D。3,8、罐壁底部的地震弯矩应按下式计算,式中。M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩 MN,m,Q0,在水平地震作用下,罐壁底部的水平剪力,MN.Hw，设计液位高度.m。D、3、9，水平地震作用下、罐内液面晃动波高应按下式计算。式中,hv、液面晃动波高.m,η。罐型系数.浮顶和内浮顶油罐应取0,85，固定顶油罐应取1 0。α 地震影响系数,根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D 3。1确定.R.油罐内半径 m，D 3。10。导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求、式中 F一一允许最小间隙.m,R,油罐内半径.m,hv 液面晃动波高 m,