D、5 抗震验算D.5。1，在原规范中.σcr、0。15E 本次修订将公式修改为,σcr，0、22E，0、22是0、15的1。47倍、而在日本标准.钢制焊接油罐结构,JIS、B、8501规范中、抗震计算取.σcr 0,33E，在API、650附录E中 取 σcr.0 41E，在现行行业标准.常压立式储罐抗震鉴定技术要求 SY、4046.93中，取,σcr。0,186E 是本规范取值的0，85倍.在JIS B、8501中、σcr，的取值是本规范取值的1、5倍,API.650附录E的 σcr,取值是本规范取值的1,86倍，多年来,按JIS B，8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题,近年来,对于国外工程按API、650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 因此。本规范取。σcr。0,22E是安全的,与JIS，B 8501。API 650附录E比较、尚偏保守，D 5 2。罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成。即和.其中为由罐体自重产生的轴向压应力。但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响，故乘以垂直地震影响系数Cv 垂直地震影响为,对9度区则为 0，9、0、45。加上本身自重影响。故Cv、1、45。对7度和8度设防烈度区.不考虑垂直地震的影响 故Cv,1，第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力,使油罐一侧产生压应力,应为固定罐的弯曲应力，但油罐实际是浮放于环梁基础上的、在地震作用下.会产生翘离、从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的、故应乘以翘离影响系数CL、此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值.按式,D、4,1.1 J、FW、FL，为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力、MN,m、采用API,650附录E锚固系数表达式后 地震弯矩为μM1.所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为，MN、m 当.1时。即J,0，785时、与罐壁底部相连的底板处于临界状态。但尚未离开罐基础.当J 0。785时、底板未翘离 当J.1.54时,已锚固，所以在本规范式,D 5.2 1,中不存在翘离系数CL.当0 785 J.1,54时,底板边缘已翘离 存在翘离系数CL.式 D。5 2。2 与原规范附录D的表达式完全一致、