6。3，罐壁厚度6,3.1,目前国内大量设计建造的10。104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API 650中的变设计点法。为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析。根据我国使用的油罐材料 参照API，650编制了变设计点法.并规定.罐壁厚度的计算.当油罐直径D，60m时，宜采用定设计点法，当油罐直径D，60m时.宜采用变设计点法、6、3、2.本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式。1，API,650中的定设计点法、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值、式中 td一一设计条件下罐壁板的计算厚度 mm，tt，试水条件下罐壁板的计算厚度，mm.D。油罐直径 m,H,设计液位高度.m,指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿,有溢流口时,的高度、或业主指定的高度，该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制。G 储液设计比重。CA.腐蚀裕量 mm Sd，设计条件下的许用应力。MPa.St、充水试验条件下的许用应力。MPa,2、JIS B、8501中的定设计点法.式中、t一一罐壁板所需的最小厚度、mm，D.油罐内径 m,H,从计算的壁板下端到液面的高度，液面高度为最高使用高度.m。ρ。储液比重 但不得小于1.0，ƒ、材料的设计应力、取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60、MPa m,按罐壁板层次,由JIS，B。8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0,85,经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0。85、经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1、0 未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板 包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时。取0、7，C.腐蚀裕量。mm、3,BS.EN,14015中规定、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值 式中 ec.设计条件下的罐壁厚度.mm，et.试验条件下的罐壁厚度。mm,D.油罐内径。m Hc、从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度,m.p、设计压力。mbar.pt.试验压力，mbar。S，许用设计压力.MPa,St,许用试验压力。MPa,W、设计条件下的最大密度，kg 1、Wt。试验条件下的最大密度,kg。1.c。腐蚀裕量，mm，当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时.同时满足式、9.时、相邻的上圈罐壁应按式，10、式，11.进行罐壁厚度计算 式中，HL,从计算的下圈壁板下端到液面的高度，mm，HU.从计算的上圈壁板下端到液面的高度 mm、SL.上圈壁板的许用设计应力，MPa，SU.下圈壁板的许用设计应力.MPa。4.原规范中的定设计点法，式中.td.储存介质条件下罐壁板的计算厚度.mm.tt.试水条件下罐壁板的计算厚度，mm.D，油罐内径，m、H 计算液位高度 m、从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿,有溢流口时、的高度、ρ.储液相对密度。取储液与水密度之比、σ、d 设计温度下钢板的许用应力.MPa,σ。t，常温下钢板的许用应力、MPa,Ψ、焊接接头系数、取Ψ 0，9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时,底圈罐壁取Ψ,0、85。5、分析比较 定设计点法计算公式各国规范大同小异，不同之处在于参数的定义和选取、D表示油罐直径.API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径.JIS、B,8501无明确规定 BS EN，14015.原规范均为油罐内径 对计算结果影响不大 H表示计算液位高度,各规范取法有所不同、对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改、ρ,或r，表示储液比重或储液相对密度。物理概念虽不同。但不影响计算结果、Ψ表示焊缝系数.焊接接头系数.各规范取值有所不同、对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改.σ、表示许用应力.各规范取法不尽相同，对计算结果影响较大。本次修订对该部分进行了修改.6 说明、焊接接头系数的大小与焊缝类型、焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提,焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段 近年来 国内油罐施工采用现行国家标准。立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范。GB，50128进行检验和验收、其探伤要求与API.650和JIS。B、8501中B级基本相同,考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定，底圈罐壁取0，85，其余各圈取0、9、6，3.4、各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21。表24,本次修订参照已建油罐的实际情况，增加了D、75m的规定,