5.3 拉弯和压弯构件5，3.1、本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式,但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用,对木材的工作十分不利、在设计上应尽量采取措施予以避免 例如。在三角形桁架的木下弦中、就可以采取净截面对中的办法、以防止受拉构件的最薄弱部位。有缺口的截面上产生弯矩。5 3.2。1973年版规范采用的雅辛斯基公式 虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾、但它本身也存在着一些难以克服的缺陷.例如。1 未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响。不能全面反映压弯构件的工作特性.2 该公式的准确性,很大程度上取决于稳定系数φ的取值，然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的。因此.很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求,3.属于单一参数的经验公式结构.对数据拟合的适应性差.1988年修订规范,由于对φ值公式和木材抗弯.抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动、致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况，试算结果表明 与过去设计值相比。其最大偏差可达,12，和、26.为此,决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力.即 N、φφmAn,fc.14，式中 φm、考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数,φ,稳定系数。由于公式有两个参数进行调整与控制、容易适应各种条件的变化、为了具体考察公式的适用性、曾以不同的相对偏心率m和长细比λ.对不同强度等级的木构件进行了试算.并与相同条件下的边缘应力公式计算值、雅辛斯基公式计算值、国内外试验值以及经验设计值等进行了对比。其结果表明 1.在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内。所有计算,试验和设计的结果均甚接近,2.在较小的相对偏心率的区段内。例如当m。0，1时、公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多.但与试验值相比,却较为接近.这也进一步说明了公式的合理性。因为正是在这一区段内,边缘应力公式存在着固有的缺陷,致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高 3。在相对偏心率和长细比都很大的区段内。例如当m、10,λ,120、150时，公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14，个别值可低达17 比试验值低约8、个别值可低达12 但这样大偏心距与长细比的构件、在工程中实属罕遇。即使遇到.也应在设计上作偏于安全的处理，综上所述、公式从总体情况来看是合理的，适用的、尽管在局部情况中，可能使木材的用量略有增加。但从木结构可靠度的校准结果来看 是有必要的、在2002年修订规范时，考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质。偏压构件的承载能力要低一些。苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式，此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的 而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质,将GBJ.5，88中的φm公式修订为.原2003版规范、公式.5，3，2,4,公式、5、3、2.6。5 3。3，本次修订时。保留了。原2003版规范。对拉弯和压弯构件验算公式，作为原木和锯材的计算公式,对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准.胶合木结构技术规范.GB、T,50708的规定验算.5 3，4 GBJ、5 88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算,不考虑弯矩的影响，仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算。在2002年修订规范时。经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全，故按一般力学原理提出验算公式 5.3,4,